乙醇水精餾塔課程設計附屬設備
A. 化工原理課程設計 乙醇水板式精餾塔
篩板精餾塔的復工藝設制計，用它來分離乙醇-水溶液.
分離任務：
1.乙醇的質量分數為30%；
2.處理量為20000t/a；
3.塔頂產品組成（質量分數）為93.5%；
4.塔頂易揮發組分回收率為99%；
5.每年實際生產時間為7200h.
6.操作條件 ：
(1)操作壓力：常壓 (2)進料熱狀態：自選 (3)迴流比：自選
(4)間接低壓蒸汽 (表壓為0.3MPa) 加熱 (5)單板壓降：0.7 KPa
我以前做過這個 包掛工藝尺寸計算 再沸器 原料預熱器 離心泵 費用計算 折舊
你留個郵箱吧 我發給你
B. 乙醇 水精餾塔課程設計模板
我發給你吧，是我們老師給的模板，很清楚的，看了就會明白的，你就更具你的數字照上面改就可以了
C. 化工課程設計乙醇-水 精餾塔相對揮發度怎麼求
篩板精餾塔的工來藝設源計，用它來分離乙醇-水溶液.
分離任務：
1.乙醇的質量分數為30%；
2.處理量為20000t/a；
3.塔頂產品組成（質量分數）為93.5%；
4.塔頂易揮發組分回收率為99%；
5.每年實際生產時間為7200h.
6.操作條件
：
(1)操作壓力：常壓
(2)進料熱狀態：自選
(3)迴流比：自選
(4)間接低壓蒸汽
(表壓為0.3mpa)
加熱
(5)單板壓降：0.7
kpa
我以前做過這個
包掛工藝尺寸計算
再沸器
原料預熱器
離心泵
費用計算
折舊
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我發給你
D. 求化工原理課程設計 乙醇-水板式精餾塔工藝設計。
一下計算可能不符合要求，僅提供參考！！！
一、設計任務：
要精餾分離的混合物為：乙醇-水
原料液組成為xf=16.1600%(摩爾)
塔頂產品產量D=128.80kmol/h(每小時128.80千摩爾)
塔頂產品組成xd=88.0000%(摩爾)
塔底殘液組成xw=0.1960%(摩爾)(以間接蒸汽加熱計)
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二、物料衡算：
設計者選取的D、Xd、Xf、Xw見以上「設計任務」
可計算出：
若按間接蒸汽加熱計,則由以下物料平衡關系式：
F=D+W
FXf=DXd+WXw
可計算得：
原料液量F=708.42kmol/h
塔底產品產量W=579.62kmol/h
按直接蒸汽加熱計算，則物料衡算式為：
F+S=D+W'
FXf=DXd+W'Xw'
又由於設計中取：
迴流比R=5.30,進料液相分率q=1.00,
所以，
W'=L'=L+qF=RD+qF=1391.56kmol/h,
對比以上各式,可得：
直接加熱蒸汽用量S=W'-W=811.95kmol/h
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三、塔板數的確定:
設計時選取：
實際迴流比是最小迴流比的1.60倍，進料液相分率q=1.00，
此時，最小迴流比Rmin=3.31
實際迴流比R=1.60*3.31=5.30
理論板數N=42.8,其中，精餾段N1=39.8,提餾段N2=3.0
由平均黏度、相對揮發度μav,αav,可算得全塔效率Et=0.6411
實際板數Ne=67,其中，精餾段Ne1=63,提餾段Ne2=4
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四、塔徑的確定：
可由板間距Ht和(Vl/Vg)(ρl/ρg)^0.5
確定氣液負荷參數C,從而求得液泛氣速Uf=C?[(ρl-ρg)/ρg]^0.5,
最後根據塔內氣體流通面積A=Vg/U=Vg/[(0.6---0.9)Uf]估算塔徑D,再圓整之。
按精餾段首、末板，提餾段首、末板算得的塔徑分別為：
2.166米、1.835米，1.702米、1.621米
程序自動圓整（或手工強行調整）後的塔徑為：
---2200.0毫米，即2.200米---
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五、塔板和降液管結構設計:
堰長與塔徑之比Lw/D=0.70
堰長Lw=1540mm
塔徑D=2200mm
安定區寬度Ws=75mm
開孔區至塔壁距離Wc=50mm
孔徑do=5mm
孔中心距t=15mm
堰高hw=50mm
降液管底隙高度hd'=40mm
塔板厚度tp=4mm
板間距Ht=600mm
以上為選定[調整]值；以下為計算值：
計算孔數n=14051
塔截面積A=3801336mm^2
降液管截面積Ad=333355mm^2
有效截面積An=3467972mm^2
工作區面積Aa=3134626mm^2
開孔區面積Aa'=2737571mm^2
總開孔面積Ao=275886mm^2
Ad/A=0.0877
An/A=0.8246
Ao/Aa'=0.1008
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六、流體力學校核:
精餾段首板：
單板壓降ΔHt=ho+he=ho+β(hw+how)=0.13m清液柱
要求各板總壓降∑(ΔHt)<0.3atm
堰上液頭how=0.0028Fw(Vl'/Lw)^(2/3)=0.02493m
為流動穩定，要求how>0.006m,如實在達不到此要求則用齒形堰。
液沫夾帶率ψ=0.1049
要求，ψ〈0.1(0.15)
降液管內泡沫層高度Hd'=ΔHt+(hw+how)+hd=0.42m
要求Hd'<Ht+hw,否則降液管發生液泛
液體在降液管內平均停留時間τ=Hd*Ad/Vl=6.40秒
要求，τ>3至5秒,以防止氣體隨液體帶入下層塔板
實際孔速與漏液時孔速之比Uo/Uomin=23.56/9.38=2.512
Uo必須大於Uo（即比值>1）。要求該比值最好>1.5,以免漏液過量
精餾段末板：
單板壓降(氣體)ΔHt=0.09m清液柱
要求各板總壓降∑(ΔHt)<0.3atm
堰上液層高度how=0.01360m
為流動穩定，要求how>0.006m,如實在達不到此要求則用齒形堰。
液沫夾帶率ψ=0.0423
要求，ψ〈0.1(0.15)
降液管泡沫層高度Hd'=0.31m
要求Hd'<Ht+hw,否則降液管發生液泛
液體在降液管內停留時間τ=11.58秒
要求，τ>3至5秒,以防止氣體隨液體帶入下層塔板
孔速與漏液孔速之比Uo/Uomin=24.09/11.46=2.102
要求該比值最好>1.5,否則可導致漏液過量
提餾段首板：
單板壓降(氣體)ΔHt=0.08m清液柱
要求各板總壓降∑(ΔHt)<0.3atm
堰上液層高度how=0.01952m
為流動穩定，要求how>0.006m,如實在達不到此要求則用齒形堰。
液沫夾帶率ψ=0.0202
要求，ψ〈0.1(0.15)
降液管泡沫層高度Hd'=0.30m
要求Hd'<Ht+hw,否則降液管發生液泛
液體在降液管內停留時間τ=6.68秒
要求，τ>3至5秒,以防止氣體隨液體帶入下層塔板
孔速與漏液孔速之比Uo/Uomin=24.70/14.09=1.753
要求該比值最好>1.5,否則可導致漏液過量
提餾段末板：
單板壓降(氣體)ΔHt=0.07m清液柱
要求各板總壓降∑(ΔHt)<0.3atm
堰上液層高度how=0.01905m
為流動穩定，要求how>0.006m,如實在達不到此要求則用齒形堰。
液沫夾帶率ψ=0.0120
要求，ψ〈0.1(0.15)
降液管泡沫層高度Hd'=0.29m
要求Hd'<Ht+hw,否則降液管發生液泛
液體在降液管內停留時間τ=6.59秒
要求，τ>3至5秒,以防止氣體隨液體帶入下層塔板
孔速與漏液孔速之比Uo/Uomin=24.97/15.72=1.589
要求該比值最好>1.5,否則可導致漏液過量
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七、塔高：
塔高約42.6米
