木薯酒精廢水處理論文

『壹』 木薯在酒精工業方面有哪些利用方式

木薯也是酒精工業的主要原料，用木薯生產酒精具有工藝簡單，成本低等特點，根據發展趨勢估計，如果能夠在汽油中添加10%的燃料酒精，那麼每年汽車用燃料就需要消耗300萬t以上的酒精，而目前我國的酒精生產能力約為200萬t。如果能以木薯替代部分原料生產酒精，則我國原料供應大大不足。

木薯喜溫暖氣候，耐旱耐瘠，我國宜植木薯范圍廣，荒丘多，旱地面積大。因此，在不與主要作物爭地和根據實際需要適當安排的原則，同時結合造林種草和旱地作物栽培等，採用與林地、果樹、豆類和草場等作物間種或輪作的方式因地制地發展木薯生產，可發揮本地區的自然優勢，揚其所長，適於本地區種植結構和作物布置的需要，利於充分合理地利用植物和光熱水土資源，生產大量價廉質優的食物、飼料和澱粉原料。我國每年可出口木薯產品30萬～50萬t，創匯3000萬～5000萬美元。可緩解華南地區的飼料短缺問題，利於發展本地區的飼料工業、澱粉工業和養殖業，對於發展鄉鎮企業，振興地方經濟，解決部分勞動力就業問題，有重要的戰略意義。

作為飼料，木薯可以代替配合飼料中的谷類成分，作畜禽的熱能飼料，其價格比玉米低1/3以上，可把占配合飼料成分的價格降低30%。在實際應用中，肉料比為3.7～4.0，與喂玉米的無異，但每頭豬比喂玉米的可節約成本10元，有良好的經濟效果。

在工業的開發利用上，用木薯生產山梨醇與用其他原料相比，每噸成本可降低30%；用木薯乾片採用雙酶法直接糖化的新工藝生產酒精，每噸成本比用谷類澱粉可降低1000元；用薯乾片生產乳酸其成本可降低100%。利用木薯生產單細胞蛋白，其質量相當於二級進口魚粉，可代替進口魚粉，節約大量外匯開支，在開發利用上有較強的競爭能力。

綜上所述，可見木薯在充分利用土地、勞力和自然資源，發展旱地農業，在工業的開發應用，發展鄉鎮企業，為鄉村農戶提供生財致富的途徑等方面，無疑都有重要的社會和經濟意義。

『貳』 木薯酒精廢水處理

1、木薯酒精廢水處理達到不用排放剩餘污泥的效果, 對實際工程應用具有內一定程度的指導意義。容
2、木薯酒精廢水的pH低至4.0左右,然而其COD又高達10000 mg/L～70000 mg/L。經研究發現其可生化性良好,故採用UASB-SBR相結合的工藝處理。
3、厭氧反應器的反應溫度通過水浴控制在37℃-38℃,水力停留時間為2 d,每個反應周期處理的水量為7L。好氧處理在常溫下進行,溶氧控制在2 mg/L～4 mg/L。好氧產生的剩餘污泥迴流至調節池預處理原樣廢水。
4、同將剩餘污泥迴流至厭氧反應器內,將剩餘污泥減量化處理,同時產生沼氣,資源化利用。 在本課題研究過程中,通過採用UASB工藝厭氧處理,其厭氧階段COD去除率達到90%左右,出水pH維持在7.0-7.3,厭氧反應體系的 VFA/ALK值0.1～0.3,在課題研究的最後,觀察厭氧污泥,發現有顆粒狀。

『叄』 急求一篇關於澱粉廢水處理的英文文獻，最好是木薯澱粉廢水的

給你個abstract和鏈接。如果是寫論文，可引用，別抄襲

http://www.sciencedirect.com/science?_ob=ArticleURL&_udi=B6V24-4KWK0YJ-1&_user=10&_coverDate=05%2F31%2F2007&_rdoc=1&_fmt=high&_orig=search&_origin=search&_sort=d&_docanchor=&view=c&_searchStrId=1639810973&_rerunOrigin=scholar.google&_acct=C000050221&_version=1&_urlVersion=0&_userid=10&md5=&searchtype=a

Anaerobic treatment of cassava starch extraction wastewater using a horizontal flow filter with bamboo as support

X. Colina, b, J.-L. Farinetb, O. Rojasa and D. Alazarda, c, ,

aUniversity of Valle, Chemical and Biological Processes Department, Environmental Biotechnology Laboratory, AA 25360, Cali, Colombia

bCIRAD - CA, BP 5045 34032 Montpellier Cedex 01, France

cIRD, AA 32417, Cali, Colombia

Received 12 June 2004; revised 9 June 2006; accepted 10 June 2006. Available online 14 September 2006.

Abstract
Small-scale sour starch agroinstry in Colombia suffer from absence of water treatment. Although starch processing plants proce diluted wastewater, it is a source of pollution and cause environmental problems to the nearby rural population. A laboratory scale anaerobic horizontal flow filter packed with bamboo pieces was evaluated for the treatment of cassava starch extraction wastewater. The wastewater used in the experimentation was the draining water of the starch sedimentation basin. The reactor was operated for 6 months. It was inoculated with a semi-granular sludge from an anaerobic UASB reactor of a slaughterhouse. Maximum organic loading rate (OLR) applied was 11.8 g COD/L d without dilution of the wastewater. At steady state and maximum OLR applied, 87% of the COD was removed and a gas proctivity of 3.7 L/L d was achieved. The average biogas yield was 0.36 L/g COD removed. Methane content in the biogas was in the range of 69–81%. The total suspended solids (TSS) removed were 67%. The relative high lactic acid content did not negatively influence the performance of the reactor. No perturbation e to cyanide (3–5 mg/L) was observed ring the reactor operation. The results obtained indicated that the anaerobic horizontal flow filter could be used efficiently for the treatment of wastewater from Colombian starch processing small-scale agroinstry.

Keywords: Cassava wastewater; Anaerobic digestion; Horizontal flow filter

Article Outline
1. Introction
2. Methods
2.1. Bamboo filter and operating conditions
2.2. Wastewater
2.3. Inoculum material
2.4. Technical analysis
2.5. Statistical analysis
3. Results and discussion
3.1. Characteristics of the wastewater
3.2. Hydrodynamic study of the horizontal flow filter reactor
3.3. Performance of the reactor
4. Conclusions
Acknowledgements
References

『肆』 酒精廢料（木薯，玉米的廢渣）晾曬有酸臭味，會污染環境嗎

晾曬有酸臭的味，肯定是以為會污染環境的。

『伍』 木薯生產酒精污水處理步驟和詳細方法最新國家污水排放標准

處理工藝一般採用厭氧生化降解+物化混凝+有氧生化，其中物化混凝也可放在厭氧生化前面或者有氧生化後面甚至不使用。厭氧生化能大量降低有機污染物濃度，但產水水質濃度偏高。物化混凝能有效降低濃度負荷，保證生化處理產水水質。有氧生化處理能較徹底降解水中的有機污染物，確保產水達標排放。一般在生產廢水水質水量變化較大或者有氧生化處理設施受場地限制時宜建設物化混凝處理設施。
排到市政污水處理廠一般是按照國家二級或者三級排放標准，不同地區要求標准不一樣。

『陸』 酒精製造廢水怎麼處理

下面為你來介紹酒精製造廢源水怎麼處理，希望對您能有些幫助：
酒精廢水是高濃度、高溫度、高懸浮物的有機廢水，處理技術起步較早，發展較快。廢液中的廢渣含有粉碎後的木薯皮、根莖等粗纖維，這類物質在廢水中是不溶性的COD;木薯中的纖維素和半纖維素是多糖類物質，在酒精發酵中不能成為酵母菌的碳源而被利用，殘留在廢液中，表現為溶解性COD;無機灰分的泥砂雜質。這些物質增加了廢水處理的難度。
酒精廢水處理設備處理優點：
①對高濃度污染物高SS的酒精有機廢水，耐沖擊力高承受力強，可完全達到高濃度懸浮物廢水處理的要求。
②在高濃度懸浮液的情況下，雖不能或很難形成顆粒污泥，但高效厭氧裝置可以培養出沉澱性能很好和活性很高的污泥，這對於保證COD去除率是關鍵的。
③在高濃度懸浮液的情況下，容積負荷比普通全渣反映罐高很多，所以產沼氣量很大，能產生較好的經濟效益。

『柒』 急！用UASB法處理5000噸每日酒精廢水處理工藝論文，要有具體的設計計算！非常感謝

先根據污泥容積負荷確定反應時間計算出流速，再根據這些數據計算出UASB的工藝尺寸。一般出水還要有20%迴流。比如污泥負荷10kgCOD/m³*d，一天有3000kgCOD處理，就要20m³污泥處理15小時，再根據每日5000噸廢水計算出每小時的流速確定塔的底部面積，底部面積和總容積算出來高度就出來了。
下面有些資料你參考下
(1) 污泥參數
設計溫度T=25℃
容積負荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥為顆粒狀
污泥產率0.1kgMLSS/kgCOD,
產氣率0.5m3/kgCOD
(2) 設計水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。
(3) 水質指標
表5 UASB反應器進出水水質指標
水 質 指 標 COD（㎎∕L） BOD（㎎∕L） SS（㎎∕L）
進 水 水 質 3735 2340 568
設計去除率 85% 90% /
設計出水水質 560 234 568

3.5.2 UASB反應器容積及主要工藝尺寸的確定[5]
(1) UASB反應器容積的確定
本設計採用容積負荷法確立其容積V V=QS0/NV
V—反應器的有效容積(m3)
S0—進水有機物濃度(kgCOD/L)
V=3400 3.735/8.5=1494m3
取有效容積系數為0.8,則實際體積為1868m3
(2) 主要構造尺寸的確定
UASB反應器採用圓形池子，布水均勻，處理效果好。
取水力負荷q1=0.6m3/（m2•d）
反應器表面積 A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2
反應器高度 H=V/A=1868/236.12=7.9m 取H=8m
採用4座相同的UASB反應器，則每個單池面積A1為：
A1=A/4=236.12/4=59.03m2
取D=9m
則實際橫截面積 A2=3.14D2/4=63.6 m2
實際表面水力負荷 q1=Q/4A2=141.67/5 63.6=0.56
q1在0.5—1.5m/h之間，符合設計要求。
3.5.3 UASB進水配水系統設計
(1) 設計原則
① 進水必須要反應器底部均勻分布，確保各單位面積進水量基本相等，防止短路和表面負荷不均；
② 應滿足污泥床水力攪拌需要，要同時考慮水力攪拌和產生的沼氣攪拌；
③ 易於觀察進水管的堵塞現象，如果發生堵塞易於清除。
本設計採用圓形布水器，每個UASB反應器設30個布水點。
(2) 設計參數
每個池子的流量
Q1=141.67/4=35.42m3/h
(3) 設計計算
查有關數據[6]，對顆粒污泥來說，容積負荷大於4m3/(m2.h)時，每個進水口的負荷須大於2m2
則 布水孔個數n必須滿足 пD2/4/n>2 即n<пD2/8=3.14 9 9/8=32 取n=30個
則 每個進水口負荷 a=пD2/4/n=3.14 9 9/4/30=2.12m2
可設3個圓環，最裡面的圓環設5個孔口，中間設10個，最外圍設15個，其草圖見圖4
① 內圈5個孔口設計
服務面積： S1=5 2.12=10.6m2
摺合為服務圓的直徑為：

用此直徑用一個虛圓，在該圓內等分虛圓面積處設一實圓環，其上布5個孔口
則圓環的直徑計算如下：
3.14 d12/4=S1/2

② 中圈10個孔口設計
服務面積： S1=10 2.12=21.2m2
摺合為服務圓的直徑為：

則中間圓環的直徑計算如下：
3.14 (6.362－d22)/4=S2/2
則 d2=5.2m
③ 外圈15個孔口設計
服務面積： S3=15 2.12=31.8m2
摺合為服務圓的直徑為

則中間圓環的直徑計算如下：3.14 (92－d32)=S3/2
則 d3=7.8m
布水點距反應器池底120mm；孔口徑15cm

圖4 UASB布水系統示意圖
3.5.4 三相分離器的設計
(1) 設計說明 UASB的重要構造是指反應器內三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用，根據已有的研究和工程經驗， 三相分離器應滿足以下幾點要求：
沉澱區的表面水力負荷<1.0m/h；
三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可採用0.5～1.0m；
沉澱區四壁傾斜角度應在45º～60º之間，使污泥不積聚，盡快落入反應區內；
沉澱區斜面高度約為0.5～1.0m；
進入沉澱區前，沉澱槽底縫隙的流速≤2m/h；
總沉澱水深應≥1.5m；
水力停留時間介於1.5～2h；
分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；
以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。
(2) 設計計算
本設計採用無導流板的三相分
① 沉澱區的設計
沉澱器（集氣罩）斜壁傾角 θ=50°
沉澱區面積： A=3.14 D2/4=63.6m2
表面水力負荷q=Q/A=141.67/(4 63.6)=0.56m3/(m2.h)<1.0 m3/(m2.h) 符合要求
② 迴流縫設計
h2的取值范圍為0.5—1.0m, h1一般取0.5
取h1=0.5m h2=0.7m h3=2.4m
依據圖8中幾何關系，則 b1=h3/tanθ
b1—下三角集氣罩底水平寬度，
θ—下三角集氣罩斜面的水平夾角
h3—下三角集氣罩的垂直高度，m
b1=2.4/tan50=2.0m b2=b－2b1=9－2 2.0=5.0m
下三角集氣罩之間的污泥迴流縫中混合液的上升流速v1,可用下式計算：
V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2
Q1—反應器中廢水流量（m3/s）
S1—下三角形集氣罩迴流縫面積（m2）
符合要求
上下三角形集氣罩之間迴流縫流速v2的計算： V2=Q1/S2
S2—上三角形集氣罩迴流縫面積（m2）
CE—上三角形集氣罩迴流縫的寬度，CE>0.2m 取CE=1.0m
CF—上三角形集氣罩底寬，取CF=6.0m
EH=CE sin50=1.0 sin50=0.766m
EQ=CF+2EH=6.0+2 1.0 sin50=7.53m
S2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14 (6.0+7.53) 1.0/2=21.24m2
v2=141.67/4/21.24=1.67m/h
v2<v1<2.0m/h , 符合要求
確定上下集氣罩相對位置及尺寸
BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m
HG=(CF－b2)/2=0.5m
EG=EH+HG=1.266m
AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m
BE=CE tan50=1.19m
AB=AE－BE=0.78m
DI=CD sin50=AB sin50=0.778 sin50=0.596m
h4=AD+DI=BC+DI=2.15m
h5=1.0m
氣液分離設計
由圖5可知，欲達到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對沉澱區固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關鍵。
由反應區上升的水流從下三角形集氣罩迴流縫過渡到上三角形集氣罩迴流縫再進入沉澱區，其水流狀態比較復雜。當混合液上升到A點後將沿著AB方向斜面流動，並設流速為va，同時假定A點的氣泡以速度Vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運動，根據速度合成的平行四邊形法則，則有：

要使氣泡分離後進入沉澱區的必要條件是：

在消化溫度為25℃，沼氣密度 =1.12g/L；水的密度 =997.0449kg/m3；
水的運動粘滯系數v=0.0089×10-4m2/s；取氣泡直徑d=0.01cm
根據斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為

vb—氣泡上升速度（cm/s）
g—重力加速度（cm/s2）
β—碰撞系數，取0.95
μ—廢水的動力粘度系數，g/(cm.s) μ=vβ

水流速度 ,
校核：

， 故設計滿足要求。

圖5 三相分離器設計計算草圖
3.5.5 排泥系統設計
每日產泥量為
=3735×0.85×0.1×3400×10－3=1079㎏MLSS/d
則 每個UASB每日產泥量為
W=1097/4=269.75㎏MLSS/d
可用200mm的排泥管，每天排泥一次。
3.5.6 產氣量計算
每日產氣量 G=3726×0.85×0.5×3400×10－3 =5397 m3/d=224.9 m3/h
儲氣櫃容積一般按照日產氣量的25%～40%設計，大型的消化系統取高值，小型的取低值，本設計取38%。儲氣櫃的壓力一般為2～3KPa，不宜太大。
3.5.7 加熱系統
設進水溫度為15°C，反應器的設計溫度為25°C。那麼所需要的熱量：
QH= dF. γF.( tr－t) . qv /η
QH－加熱廢水需要的熱量，KJ/h；
dF－廢水的相對密度，按1計算；
γF－廢水的比熱容，kJ/(kg.K)；
qv－廢水的流量，m3/h
tr－反應器內的溫度，°C
t－廢水加熱前的溫度，°C
η－熱效率，可取為0.85
所以 QH=4.2 1 (25－15) 141.67/0.85=7000KJ/h
每天沼氣的產量為5397 m3，其主要成分是甲烷，沼氣的平均熱值為22.7 KJ/L
每小時的甲烷總熱量為：（5397/24） 22.7 103=5.1 106 KJ/h，因此足夠加熱廢水所需要的熱量。
3.5.8 加鹼系統
在厭氧生物處理中，產甲烷菌最佳節pH值是6.8~7.2，由於厭氧過程的復雜性，很難准確測定和控制反應器內真實的pH值，這就要和靠鹼度來維持和緩沖，一般鹼度要2000~5000mgCaCO3/L時，就會導致其pH值下降，所以，反應器內鹼度須保持在1000mgCaCO3/L以上，因為為保證厭氧反應器內pH值在適當的范圍內，必須向反應器中直接加入致鹼或致酸物質。間接調節pH值。主要致鹼葯品有：NaCO3、NaHCO 3、NaOH以及Ga(OH)2[6]。
在UASB反應器中安裝pH指示儀，並在加鹼管路上設有計量裝置，將計量裝置和pH指示儀用信號線連接起來，根據UASB反應器中pH值的大小來調整加鹼量，當UASB反應器中pH值過低時，打開加鹼管路上的開關，往UASB反應器中加鹼，使pH值下降；反之，當UASB反應器中pH值過高時，關閉加鹼管路上的開關，停止加鹼，使pH值上升。
3.5.9 活性污泥的培養與馴化 對於一個新建的UASB反應器來說，啟動過程主要是用未馴化的絮狀污泥（如污水處理廠的消化污泥）對其進行接種，並經過一定時間的啟動調試運行，使反應器達到設計負荷並實現有機物的去除效果，通常這一過程會伴隨著污泥顆粒化的實現，因此也稱為污泥的顆粒化。由於厭氧生物，特別是甲烷菌增殖很慢，厭氧反應器的啟動需要很長的時間。但是，一旦啟動完成，在停止運行後的再次啟動可以迅速完成。當沒有現成的厭氧污泥或顆粒污泥時，採用最多的是城市污水處理廠的消化污泥。除了消化污泥之外，可用作接種的物料很多，例如牛糞和各類糞肥、下水道污泥等。一些污水溝的污泥和沉澱物或微生物的河泥也可以被用於接種，甚至好氧活性污泥也可以作為接種污泥，並同樣能培養出顆粒污泥。污泥的接種濃度以6~8kgVSS/m3（按反應器總有效容積計算）為宜，至少不低於5 kgVSS/m3，接種污泥的填充量應不超過反應器容積的60%。從負荷角度考慮UASB的初次啟動和顆粒化過程，可分為三個階段：
階段1：即啟動的初始階段，這一階段是低負荷的階段(＜2Kg COD/(m3•d))。
階段2：即當反應器負荷上升至2～5Kg COD/(m3•d)的啟動階段。在這階段污泥的洗出量增大，其中大多為細小的絮狀污泥。實際上，這一階段在反應器里對較重的污泥顆粒和分散的、絮狀的污泥進行選擇。使這一階段的末期留下的污泥中開始產生顆粒狀污泥或保留沉澱性能良好的污泥。所以在5.0 Kg COD/(m3•d)左右是反應器中以顆粒污泥或絮狀污泥為主的一個重要的分界。
階段3：這一階段是反應器負荷超過5.0 Kg COD/(m3•d)。在此時，絮狀污泥變得迅速減少，而顆粒污泥加速形成直到反應器內不再有絮狀污泥存在。
當反應器負荷大於5.0 Kg COD/(m3•d)，由於顆粒污泥的不斷形成，反應器的大部分被顆粒污泥充滿時其最大負荷可以超過20 Kg COD/(m3•d)。當反應器運行在小於5.0 Kg COD/(m3•d)，系統中雖然可能形成顆粒污泥，但是，反應器的污泥性質是由佔主導地位的絮狀污泥所確定。

『捌』 關於廢水處理的論文3000字

也就是處理廢水 了，可以操作寫。怎麼發你O我，細說

『玖』 厭氧固定床 進水COD7000 出水5000 ph6.96 處理的污水是木薯酒精廢水 VFA為30

進水的PH是多少？進出水的PH變化多少 有沒有污泥顆粒 一般來說這樣的廢水去除率應該在70%以上。應該不是甲烷。

『拾』 酒精廢水的酒精

工業是國民經濟重要的基礎原料產業，酒精廣泛應用於化工、食品工業、日化、醫葯衛生等領域，同時又是酒基、浸提劑、溶劑、洗滌劑和表面活性劑。
我國酒精生產的原料比例為：澱粉質原料（玉米、薯干、木薯）佔75%，廢糖蜜原料佔20%，合成酒精佔5%。由此，我國酒精生產的原料主要是玉米、薯乾等澱粉質原料。
酒精企業酒精糟的污染是食品與發酵工業最嚴重的污染源之一，由於投資、生產規模、技術、管理等原因，大部分酒精企業的綜合利用率較低。
酒精廢水是高濃度、高溫度、高懸浮物的有機廢水，處理技術起步較早，發展較快。廢液中的廢渣含有粉碎後的木薯皮、根莖等粗纖維，這類物質在廢水中是不溶性的COD；木薯中的纖維素和半纖維素是多糖類物質，在酒精發酵中不能成為酵母菌的碳源而被利用，殘留在廢液中，表現為溶解性COD；無機灰分的泥砂雜質。這些物質增加了廢水處理的難度。