污水泥漿泵安裝技術要求
⑴ 污水泥漿泵的介紹
污水泥漿泵鑽探過程中﹐向鑽孔里輸送泥漿或水等沖洗液的機械。泥漿泵是鑽探設備的重要組成部分。
⑵ 污水泥漿泵如何選型
一復般根據實際需要的制揚程、流量、輸送距離多遠，來選擇污水泥漿泵的型號。參考如下：
先把污水（泥漿）的物理特徵及數據逐步提出、如液體中固體的大小、濃度、輸送高度及距離等。進行流體力學計算得出流量，揚程、電機(軸功率），根據工況條件選擇哪種形式的泵、根據計算的數據依照泵樣本上的參數或性能曲線對照定出何種規格的泵。
挑選時要注意以下幾點:
泥漿的顆粒大小和粘稠度要與污水泥漿泵相匹配，否則易燒機；
加裝入口底閥，不然易在停機時倒流；
污水泥漿泵的電機要選用4P馬達，轉速不易過快。
⑶ 污水混凝土檢查井的技術要求
塑料檢查井施工
A、井坑與基礎
1、井坑應與管溝同時開挖，開挖時井座主管線應與管溝中管道在同一軸線。井坑邊坡與管溝邊坡一致。井坑開挖時，不得擾動基土超挖；如基土受到擾動，則應按現行的《給排水管道工程施工及驗收規范》GB 50268的有關規定，根據基土土質採取補救措施。有沉泥室雨水檢查井井坑，應根據選用的規格，局部開挖沉泥室深度。井坑開挖應根據選用的規格，考慮井座主管線偏置因素，偏置端得坑壁應與管溝齊平。
2、地下水位較高的地區或雨季施工，應有排水，降低水位措施。
3、檢查井基礎應根據當地地質勘察資料和回填土下拽力經計算確定。當無資料時，可按檢查井基礎圖施工。
B、檢查井接管安裝
1、檢查井井座與管道連接安裝順序，應先從接戶管上游段開始安裝，以井-管-井-管順序安裝，病逐漸向下游支管，干管延伸。
2、井座接頭與管道連接施工方法，應與同類型接頭的管道連接的施工方法一致。
3、井座與匯入管，排出管連接需要變徑，採用異徑接頭時，當匯入管徑小於井座介面管徑時，應管頂平接；井座排出管介面大於下游管道時，應管內底平接。
4、管道採用可變角接頭或球形接頭調整坡度時，當其管徑為315mm,應採用專用工具，不得使用鏈條扳手。
5、附加接頭的安裝，應根據井筒尺寸和連接管道的直徑，採用專用工具在井壁上開孔，孔洞圓周邊緣應平整，安裝附加接頭不得倒坡。
6、在地下水位較高或雨季施工期間，在管道（含檢查井）安裝完成（但尚未進行灌水試驗）時，應採取防止井體上浮的技術措施。
C、井筒安裝
1、井筒的長度應為井座連接井筒的承口底部至設計地面的高度，再減去井筒頂至地面的凈距。當地面或路面標高難以精確確定時，井筒長度可適當預留餘量。
2、井筒插入井座應保持垂直。井筒插接時，不得使用重錘敲打，應採用專用收緊工具。
D、回填
1、回填應在排水管線（含管道和檢查井）驗收合格後進行，並與管道溝槽的回填同時進行。
2、回填前可用砂土袋、鋼釺、木支撐將井座、井筒固定，並應排除基坑、溝槽內積水。
3、回填材料：從管底基礎面至管頂以上0.5m范圍內的溝槽回填材料可用碎石屑、粒徑小於40mm的砂碩、高（中）鈣粉煤灰，中粗砂或溝槽開挖出的良質土。
4、回填土不得採用淤泥，垃圾和凍土等，並不得夾帶石塊，磚及其他帶有稜角的硬塊物體。
5、在當地最大凍土深度大於等於1.0m時，在冰凍層范圍內，應在井筒周圍不少於100m范圍內回填中粗砂。
6、回填應採用人工分層對稱回填，其密實度與管道回填一致，並不得使井筒產生位移和傾斜，嚴禁機械回填。
E、井蓋安裝
1、井蓋安裝前應精確測量井筒的長度，切割井筒的多餘部分。
2、安裝井蓋應按檢查井的輸送介質性質確定，污水井蓋和雨水井蓋等不得混淆。
3、有防護蓋座的污水檢查井的井筒上口還應安裝內蓋。
4、本圖集中的防護蓋座基礎，系採用C20細石混凝土現場澆搗；如需採用鋼筋混凝土預制，需經結構專業另行設計。
F、閉水試驗
應按現行的埋地塑料排水管道工程技術規程進行閉水試驗。
⑷ 污水泥漿泵的基本介紹
泥漿泵分單作用及雙作用兩種型式﹐單作用式在活塞往復運動的一個循環中僅完成一次吸排水動作。而雙作用式每往復一次完成兩次吸排水動作。若按泵的缸數分類﹐有單缸﹑雙缸及三缸3種型式。
污水泥漿泵性能污水泥漿泵性能的兩個主要參數為排量和壓力。排量以每分鍾排出若干升計算﹐它與鑽孔直徑及所要求的沖洗液自孔底上返速度有關﹐即孔徑越大﹐所需排量越大。要求沖洗液的上返速度能夠把鑽頭切削下來的岩屑﹑岩粉及時沖離孔底﹐並可靠地攜帶到地表。地質岩心鑽探時﹐一般上返速度在0.4～1.0米/分左右。泵的壓力大小取決於鑽孔的深淺﹐沖洗液所經過的通道的阻力以及所輸送沖洗液的性質等。鑽孔越深﹐管路阻力越大﹐需要的壓力越高。隨著鑽孔直徑﹑深度的變化﹐要求泵的排量也能隨時加以調節。在泵的機構中設有變速箱或以液壓馬達調節其速度﹐以達到改變排量的目的。為了准確掌握泵的壓力和排量的變化﹐泥漿泵上要安裝流量計和壓力表﹐隨時使鑽探人員了解泵的運轉情況﹐同時通過壓力變化判別孔內狀況是否正常以預防發生孔內事故。 葉輪出口寬度b2
葉輪寬度是對泥漿泵最主要的參數之一。是泥漿泵效率,通過性,抗磨性,汽蝕性綜合考慮的結果，反循環鑽機鑽進時，其泥漿中摻雜大量頁岩或泥沙，有時還會有大的石塊，從效率考慮,泥漿泵較大葉片排擠和尺寸效應必然要求較大的葉片寬度才能保證良好的過流通道面積,以達到高效.從抗磨性考慮,較大的寬度有利於減小流速,減小葉輪外徑,從而減小磨損,從通過性考慮,葉片寬度越大,通過性越好,為保證大顆粒的通過性,至少應大於要求通過最大顆粒的尺寸.從汽蝕性考慮,泥漿泵進口較大葉片排擠惡化了汽蝕性能.從輸送性考慮,進口尺寸過大導致顆粒沉降,因此葉片寬度也應當限制而不宜過大.綜合考慮,葉片出口寬度：
式中,kb2=(1.6~2.0)(n/100)5/6
葉輪進口直徑D0
葉輪進口直徑按進口處相對速度最小,因而水力損失最小的原則來確定。
式中, k0 為系數,一般取4.0; 若要考慮泵效率則取K1 = 4. 1～4. 5 。
Q為流量, m3/h;
n為轉速,r/min.
葉輪出口直徑D1
葉輪出口直徑D1 的大小不但直接影響到泵的揚程,而且對泵的效率也會有很大的影響,因為壓水室的水力損失直接與葉輪出口的絕對速度有關。為了減小壓水室的水力損失,D2 應在滿足設計參數的條件下使葉輪出口絕對速度最小,並以此來確定葉輪的出口直徑。
D1 =
式中K2 ———系數,與泵的比轉數 ns ,葉片數N ,葉片出口安放角β2 有關。在本次設計中, ns = 97，由此,取K2 = 3. 9 。根據有關資料得出b2 與D1 的關系為 。此關系式可作參考。根據經驗,當 = 218～312 時,效率最佳,但同時也會造成一個不可忽視的問題,泵的結構也許會因此而過於龐大,修理困難,因此一般不採用。在設計過程中,經常取 = 2125～218 ,這時泵的效率和汽蝕性能都比較優良。
葉片進出口安放角β1，β2
葉片出口安放角β2要取稍大一些，較大的β2可以減小摩擦損失，泥漿中頁岩濃度高，β2按250~300之間選取。
葉片進口安放角β1可通過計算求得：
式中，β1`為液流角；
Vm1為葉輪入口軸面速度，m/s;
U1 為葉輪入口圓周速度,m/s
3.4葉輪直徑D2
式中，KD2=(9.0~9.6)(ns/100)-1/2
當保證一定的效率而重點考慮抗磨性要求時取小值。當保證一定抗磨性要求而側重效率時取大值。
葉片線形，葉片數，葉片包角的 選取
以往葉片線形均為單圓弧或雙圓弧，這種線形葉片容易手工焊接製作，由於材料原因，其使用壽命短，抗磨性差，目前國際上有關性能優良的泥漿泵的流線線形，主要採用漸開線及對數螺旋線。根據鑽機泥漿泵使用情況，泥漿泵葉片數，葉片包角值不能過大，也不能過小。在通常情況下,葉片數一般取3～5 片,但從以往的實際經驗來看,設計良好的3 葉片葉輪,其效率不低於5 葉片葉輪。因此為了改變雜質泵的通過性能,應盡量選取。
葉片數N為3 片,葉片出口安放角β2 = 22°，葉片包角為110o~130o.這是目前反循環鑽機常選用的參數。
泵葉輪製造工藝及材料防護
葉輪作為泥漿泵的最主要過流部件，製造工藝十分重要。但漸開線線形的葉片不容易整鑄，一是葉片形線不易保證，二是葉片表面質量不易保證。所以採用組鑄結構。
泵殼採用整鑄結構，形線和鑄造質量都能有保證，為了能降低購買成本，大多數廠家和鑽主都選用自製的泵殼，這也未嘗不可。但要很好的保證結構工藝性能。
泥漿泵連續工作的實際輸出功率的確定
可按公式 q= Q×λ×μ 確定
式中: q為泵的連續工作的實際輸出功率，kW；
Q為柴油機的額定功率,kW;
λ為持續功率系數，取0. 9;