木薯酒精废水处理论文
『壹』 木薯在酒精工业方面有哪些利用方式
木薯也是酒精工业的主要原料，用木薯生产酒精具有工艺简单，成本低等特点，根据发展趋势估计，如果能够在汽油中添加10%的燃料酒精，那么每年汽车用燃料就需要消耗300万t以上的酒精，而目前我国的酒精生产能力约为200万t。如果能以木薯替代部分原料生产酒精，则我国原料供应大大不足。
木薯喜温暖气候，耐旱耐瘠，我国宜植木薯范围广，荒丘多，旱地面积大。因此，在不与主要作物争地和根据实际需要适当安排的原则，同时结合造林种草和旱地作物栽培等，采用与林地、果树、豆类和草场等作物间种或轮作的方式因地制地发展木薯生产，可发挥本地区的自然优势，扬其所长，适于本地区种植结构和作物布置的需要，利于充分合理地利用植物和光热水土资源，生产大量价廉质优的食物、饲料和淀粉原料。我国每年可出口木薯产品30万～50万t，创汇3000万～5000万美元。可缓解华南地区的饲料短缺问题，利于发展本地区的饲料工业、淀粉工业和养殖业，对于发展乡镇企业，振兴地方经济，解决部分劳动力就业问题，有重要的战略意义。
作为饲料，木薯可以代替配合饲料中的谷类成分，作畜禽的热能饲料，其价格比玉米低1/3以上，可把占配合饲料成分的价格降低30%。在实际应用中，肉料比为3.7～4.0，与喂玉米的无异，但每头猪比喂玉米的可节约成本10元，有良好的经济效果。
在工业的开发利用上，用木薯生产山梨醇与用其他原料相比，每吨成本可降低30%；用木薯干片采用双酶法直接糖化的新工艺生产酒精，每吨成本比用谷类淀粉可降低1000元；用薯干片生产乳酸其成本可降低100%。利用木薯生产单细胞蛋白，其质量相当于二级进口鱼粉，可代替进口鱼粉，节约大量外汇开支，在开发利用上有较强的竞争能力。
综上所述，可见木薯在充分利用土地、劳力和自然资源，发展旱地农业，在工业的开发应用，发展乡镇企业，为乡村农户提供生财致富的途径等方面，无疑都有重要的社会和经济意义。
『贰』 木薯酒精废水处理
1、木薯酒精废水处理达到不用排放剩余污泥的效果, 对实际工程应用具有内一定程度的指导意义。容
2、木薯酒精废水的pH低至4.0左右,然而其COD又高达10000 mg/L～70000 mg/L。经研究发现其可生化性良好,故采用UASB-SBR相结合的工艺处理。
3、厌氧反应器的反应温度通过水浴控制在37℃-38℃,水力停留时间为2 d,每个反应周期处理的水量为7L。好氧处理在常温下进行,溶氧控制在2 mg/L～4 mg/L。好氧产生的剩余污泥回流至调节池预处理原样废水。
4、同将剩余污泥回流至厌氧反应器内,将剩余污泥减量化处理,同时产生沼气,资源化利用。 在本课题研究过程中,通过采用UASB工艺厌氧处理,其厌氧阶段COD去除率达到90%左右,出水pH维持在7.0-7.3,厌氧反应体系的 VFA/ALK值0.1～0.3,在课题研究的最后,观察厌氧污泥,发现有颗粒状。
『叁』 急求一篇关于淀粉废水处理的英文文献，最好是木薯淀粉废水的
给你个abstract和链接。如果是写论文，可引用，别抄袭
http://www.sciencedirect.com/science?_ob=ArticleURL&_udi=B6V24-4KWK0YJ-1&_user=10&_coverDate=05%2F31%2F2007&_rdoc=1&_fmt=high&_orig=search&_origin=search&_sort=d&_docanchor=&view=c&_searchStrId=1639810973&_rerunOrigin=scholar.google&_acct=C000050221&_version=1&_urlVersion=0&_userid=10&md5=&searchtype=a
Anaerobic treatment of cassava starch extraction wastewater using a horizontal flow filter with bamboo as support
X. Colina, b, J.-L. Farinetb, O. Rojasa and D. Alazarda, c, ,
aUniversity of Valle, Chemical and Biological Processes Department, Environmental Biotechnology Laboratory, AA 25360, Cali, Colombia
bCIRAD - CA, BP 5045 34032 Montpellier Cedex 01, France
cIRD, AA 32417, Cali, Colombia
Received 12 June 2004; revised 9 June 2006; accepted 10 June 2006. Available online 14 September 2006.
Abstract
Small-scale sour starch agroinstry in Colombia suffer from absence of water treatment. Although starch processing plants proce diluted wastewater, it is a source of pollution and cause environmental problems to the nearby rural population. A laboratory scale anaerobic horizontal flow filter packed with bamboo pieces was evaluated for the treatment of cassava starch extraction wastewater. The wastewater used in the experimentation was the draining water of the starch sedimentation basin. The reactor was operated for 6 months. It was inoculated with a semi-granular sludge from an anaerobic UASB reactor of a slaughterhouse. Maximum organic loading rate (OLR) applied was 11.8 g COD/L d without dilution of the wastewater. At steady state and maximum OLR applied, 87% of the COD was removed and a gas proctivity of 3.7 L/L d was achieved. The average biogas yield was 0.36 L/g COD removed. Methane content in the biogas was in the range of 69–81%. The total suspended solids (TSS) removed were 67%. The relative high lactic acid content did not negatively influence the performance of the reactor. No perturbation e to cyanide (3–5 mg/L) was observed ring the reactor operation. The results obtained indicated that the anaerobic horizontal flow filter could be used efficiently for the treatment of wastewater from Colombian starch processing small-scale agroinstry.
Keywords: Cassava wastewater; Anaerobic digestion; Horizontal flow filter
Article Outline
1. Introction
2. Methods
2.1. Bamboo filter and operating conditions
2.2. Wastewater
2.3. Inoculum material
2.4. Technical analysis
2.5. Statistical analysis
3. Results and discussion
3.1. Characteristics of the wastewater
3.2. Hydrodynamic study of the horizontal flow filter reactor
3.3. Performance of the reactor
4. Conclusions
Acknowledgements
References
『肆』 酒精废料（木薯，玉米的废渣）晾晒有酸臭味，会污染环境吗
晾晒有酸臭的味，肯定是以为会污染环境的。
『伍』 木薯生产酒精污水处理步骤和详细方法最新国家污水排放标准
处理工艺一般采用厌氧生化降解+物化混凝+有氧生化，其中物化混凝也可放在厌氧生化前面或者有氧生化后面甚至不使用。厌氧生化能大量降低有机污染物浓度，但产水水质浓度偏高。物化混凝能有效降低浓度负荷，保证生化处理产水水质。有氧生化处理能较彻底降解水中的有机污染物，确保产水达标排放。一般在生产废水水质水量变化较大或者有氧生化处理设施受场地限制时宜建设物化混凝处理设施。
排到市政污水处理厂一般是按照国家二级或者三级排放标准，不同地区要求标准不一样。
『陆』 酒精制造废水怎么处理
下面为你来介绍酒精制造废源水怎么处理，希望对您能有些帮助：
酒精废水是高浓度、高温度、高悬浮物的有机废水，处理技术起步较早，发展较快。废液中的废渣含有粉碎后的木薯皮、根茎等粗纤维，这类物质在废水中是不溶性的COD;木薯中的纤维素和半纤维素是多糖类物质，在酒精发酵中不能成为酵母菌的碳源而被利用，残留在废液中，表现为溶解性COD;无机灰分的泥砂杂质。这些物质增加了废水处理的难度。
酒精废水处理设备处理优点：
①对高浓度污染物高SS的酒精有机废水，耐冲击力高承受力强，可完全达到高浓度悬浮物废水处理的要求。
②在高浓度悬浮液的情况下，虽不能或很难形成颗粒污泥，但高效厌氧装置可以培养出沉淀性能很好和活性很高的污泥，这对于保证COD去除率是关键的。
③在高浓度悬浮液的情况下，容积负荷比普通全渣反映罐高很多，所以产沼气量很大，能产生较好的经济效益。
『柒』 急！用UASB法处理5000吨每日酒精废水处理工艺论文，要有具体的设计计算！非常感谢
先根据污泥容积负荷确定反应时间计算出流速，再根据这些数据计算出UASB的工艺尺寸。一般出水还要有20%回流。比如污泥负荷10kgCOD/m³*d，一天有3000kgCOD处理，就要20m³污泥处理15小时，再根据每日5000吨废水计算出每小时的流速确定塔的底部面积，底部面积和总容积算出来高度就出来了。
下面有些资料你参考下
(1) 污泥参数
设计温度T=25℃
容积负荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥为颗粒状
污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD,
产气率0.5m3/kgCOD
(2) 设计水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。
(3) 水质指标
表5 UASB反应器进出水水质指标
水 质 指 标 COD（㎎∕L） BOD（㎎∕L） SS（㎎∕L）
进 水 水 质 3735 2340 568
设计去除率 85% 90% /
设计出水水质 560 234 568
3.5.2 UASB反应器容积及主要工艺尺寸的确定[5]
(1) UASB反应器容积的确定
本设计采用容积负荷法确立其容积V V=QS0/NV
V—反应器的有效容积(m3)
S0—进水有机物浓度(kgCOD/L)
V=3400 3.735/8.5=1494m3
取有效容积系数为0.8,则实际体积为1868m3
(2) 主要构造尺寸的确定
UASB反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。
取水力负荷q1=0.6m3/（m2•d）
反应器表面积 A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2
反应器高度 H=V/A=1868/236.12=7.9m 取H=8m
采用4座相同的UASB反应器，则每个单池面积A1为：
A1=A/4=236.12/4=59.03m2
取D=9m
则实际横截面积 A2=3.14D2/4=63.6 m2
实际表面水力负荷 q1=Q/4A2=141.67/5 63.6=0.56
q1在0.5—1.5m/h之间，符合设计要求。
3.5.3 UASB进水配水系统设计
(1) 设计原则
① 进水必须要反应器底部均匀分布，确保各单位面积进水量基本相等，防止短路和表面负荷不均；
② 应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌；
③ 易于观察进水管的堵塞现象，如果发生堵塞易于清除。
本设计采用圆形布水器，每个UASB反应器设30个布水点。
(2) 设计参数
每个池子的流量
Q1=141.67/4=35.42m3/h
(3) 设计计算
查有关数据[6]，对颗粒污泥来说，容积负荷大于4m3/(m2.h)时，每个进水口的负荷须大于2m2
则 布水孔个数n必须满足 пD2/4/n>2 即n<пD2/8=3.14 9 9/8=32 取n=30个
则 每个进水口负荷 a=пD2/4/n=3.14 9 9/4/30=2.12m2
可设3个圆环，最里面的圆环设5个孔口，中间设10个，最外围设15个，其草图见图4
① 内圈5个孔口设计
服务面积： S1=5 2.12=10.6m2
折合为服务圆的直径为：
用此直径用一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布5个孔口
则圆环的直径计算如下：
3.14 d12/4=S1/2
② 中圈10个孔口设计
服务面积： S1=10 2.12=21.2m2
折合为服务圆的直径为：
则中间圆环的直径计算如下：
3.14 (6.362－d22)/4=S2/2
则 d2=5.2m
③ 外圈15个孔口设计
服务面积： S3=15 2.12=31.8m2
折合为服务圆的直径为
则中间圆环的直径计算如下：3.14 (92－d32)=S3/2
则 d3=7.8m
布水点距反应器池底120mm；孔口径15cm
图4 UASB布水系统示意图
3.5.4 三相分离器的设计
(1) 设计说明 UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经验， 三相分离器应满足以下几点要求：
沉淀区的表面水力负荷<1.0m/h；
三相分离器集气罩顶以上的覆盖水深可采用0.5～1.0m；
沉淀区四壁倾斜角度应在45º～60º之间，使污泥不积聚，尽快落入反应区内；
沉淀区斜面高度约为0.5～1.0m；
进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速≤2m/h；
总沉淀水深应≥1.5m；
水力停留时间介于1.5～2h；
分离气体的挡板与分离器壁重叠在20mm以上；
以上条件如能满足，则可达到良好的分离效果。
(2) 设计计算
本设计采用无导流板的三相分
① 沉淀区的设计
沉淀器（集气罩）斜壁倾角 θ=50°
沉淀区面积： A=3.14 D2/4=63.6m2
表面水力负荷q=Q/A=141.67/(4 63.6)=0.56m3/(m2.h)<1.0 m3/(m2.h) 符合要求
② 回流缝设计
h2的取值范围为0.5—1.0m, h1一般取0.5
取h1=0.5m h2=0.7m h3=2.4m
依据图8中几何关系，则 b1=h3/tanθ
b1—下三角集气罩底水平宽度，
θ—下三角集气罩斜面的水平夹角
h3—下三角集气罩的垂直高度，m
b1=2.4/tan50=2.0m b2=b－2b1=9－2 2.0=5.0m
下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速v1,可用下式计算：
V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2
Q1—反应器中废水流量（m3/s）
S1—下三角形集气罩回流缝面积（m2）
符合要求
上下三角形集气罩之间回流缝流速v2的计算： V2=Q1/S2
S2—上三角形集气罩回流缝面积（m2）
CE—上三角形集气罩回流缝的宽度，CE>0.2m 取CE=1.0m
CF—上三角形集气罩底宽，取CF=6.0m
EH=CE sin50=1.0 sin50=0.766m
EQ=CF+2EH=6.0+2 1.0 sin50=7.53m
S2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14 (6.0+7.53) 1.0/2=21.24m2
v2=141.67/4/21.24=1.67m/h
v2<v1<2.0m/h , 符合要求
确定上下集气罩相对位置及尺寸
BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m
HG=(CF－b2)/2=0.5m
EG=EH+HG=1.266m
AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m
BE=CE tan50=1.19m
AB=AE－BE=0.78m
DI=CD sin50=AB sin50=0.778 sin50=0.596m
h4=AD+DI=BC+DI=2.15m
h5=1.0m
气液分离设计
由图5可知，欲达到气液分离的目的，上、下两组三角形集气罩的斜边必须重叠，重叠的水平距离（AB的水平投影）越大，气体分离效果越好，去除气泡的直径越小，对沉淀区固液分离效果的影响越小，所以，重叠量的大小是决定气液分离效果好坏的关键。
由反应区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。当混合液上升到A点后将沿着AB方向斜面流动，并设流速为va，同时假定A点的气泡以速度Vb垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着va和vb合成速度的方向运动，根据速度合成的平行四边形法则，则有：
要使气泡分离后进入沉淀区的必要条件是：
在消化温度为25℃，沼气密度 =1.12g/L；水的密度 =997.0449kg/m3；
水的运动粘滞系数v=0.0089×10-4m2/s；取气泡直径d=0.01cm
根据斯托克斯（Stokes）公式可得气体上升速度vb为
vb—气泡上升速度（cm/s）
g—重力加速度（cm/s2）
β—碰撞系数，取0.95
μ—废水的动力粘度系数，g/(cm.s) μ=vβ
水流速度 ,
校核：
， 故设计满足要求。
图5 三相分离器设计计算草图
3.5.5 排泥系统设计
每日产泥量为
=3735×0.85×0.1×3400×10－3=1079㎏MLSS/d
则 每个UASB每日产泥量为
W=1097/4=269.75㎏MLSS/d
可用200mm的排泥管，每天排泥一次。
3.5.6 产气量计算
每日产气量 G=3726×0.85×0.5×3400×10－3 =5397 m3/d=224.9 m3/h
储气柜容积一般按照日产气量的25%～40%设计，大型的消化系统取高值，小型的取低值，本设计取38%。储气柜的压力一般为2～3KPa，不宜太大。
3.5.7 加热系统
设进水温度为15°C，反应器的设计温度为25°C。那么所需要的热量：
QH= dF. γF.( tr－t) . qv /η
QH－加热废水需要的热量，KJ/h；
dF－废水的相对密度，按1计算；
γF－废水的比热容，kJ/(kg.K)；
qv－废水的流量，m3/h
tr－反应器内的温度，°C
t－废水加热前的温度，°C
η－热效率，可取为0.85
所以 QH=4.2 1 (25－15) 141.67/0.85=7000KJ/h
每天沼气的产量为5397 m3，其主要成分是甲烷，沼气的平均热值为22.7 KJ/L
每小时的甲烷总热量为：（5397/24） 22.7 103=5.1 106 KJ/h，因此足够加热废水所需要的热量。
3.5.8 加碱系统
在厌氧生物处理中，产甲烷菌最佳节pH值是6.8~7.2，由于厌氧过程的复杂性，很难准确测定和控制反应器内真实的pH值，这就要和靠碱度来维持和缓冲，一般碱度要2000~5000mgCaCO3/L时，就会导致其pH值下降，所以，反应器内碱度须保持在1000mgCaCO3/L以上，因为为保证厌氧反应器内pH值在适当的范围内，必须向反应器中直接加入致碱或致酸物质。间接调节pH值。主要致碱药品有：NaCO3、NaHCO 3、NaOH以及Ga(OH)2[6]。
在UASB反应器中安装pH指示仪，并在加碱管路上设有计量装置，将计量装置和pH指示仪用信号线连接起来，根据UASB反应器中pH值的大小来调整加碱量，当UASB反应器中pH值过低时，打开加碱管路上的开关，往UASB反应器中加碱，使pH值下降；反之，当UASB反应器中pH值过高时，关闭加碱管路上的开关，停止加碱，使pH值上升。
3.5.9 活性污泥的培养与驯化 对于一个新建的UASB反应器来说，启动过程主要是用未驯化的絮状污泥（如污水处理厂的消化污泥）对其进行接种，并经过一定时间的启动调试运行，使反应器达到设计负荷并实现有机物的去除效果，通常这一过程会伴随着污泥颗粒化的实现，因此也称为污泥的颗粒化。由于厌氧生物，特别是甲烷菌增殖很慢，厌氧反应器的启动需要很长的时间。但是，一旦启动完成，在停止运行后的再次启动可以迅速完成。当没有现成的厌氧污泥或颗粒污泥时，采用最多的是城市污水处理厂的消化污泥。除了消化污泥之外，可用作接种的物料很多，例如牛粪和各类粪肥、下水道污泥等。一些污水沟的污泥和沉淀物或微生物的河泥也可以被用于接种，甚至好氧活性污泥也可以作为接种污泥，并同样能培养出颗粒污泥。污泥的接种浓度以6~8kgVSS/m3（按反应器总有效容积计算）为宜，至少不低于5 kgVSS/m3，接种污泥的填充量应不超过反应器容积的60%。从负荷角度考虑UASB的初次启动和颗粒化过程，可分为三个阶段：
阶段1：即启动的初始阶段，这一阶段是低负荷的阶段(＜2Kg COD/(m3•d))。
阶段2：即当反应器负荷上升至2～5Kg COD/(m3•d)的启动阶段。在这阶段污泥的洗出量增大，其中大多为细小的絮状污泥。实际上，这一阶段在反应器里对较重的污泥颗粒和分散的、絮状的污泥进行选择。使这一阶段的末期留下的污泥中开始产生颗粒状污泥或保留沉淀性能良好的污泥。所以在5.0 Kg COD/(m3•d)左右是反应器中以颗粒污泥或絮状污泥为主的一个重要的分界。
阶段3：这一阶段是反应器负荷超过5.0 Kg COD/(m3•d)。在此时，絮状污泥变得迅速减少，而颗粒污泥加速形成直到反应器内不再有絮状污泥存在。
当反应器负荷大于5.0 Kg COD/(m3•d)，由于颗粒污泥的不断形成，反应器的大部分被颗粒污泥充满时其最大负荷可以超过20 Kg COD/(m3•d)。当反应器运行在小于5.0 Kg COD/(m3•d)，系统中虽然可能形成颗粒污泥，但是，反应器的污泥性质是由占主导地位的絮状污泥所确定。
『捌』 关于废水处理的论文3000字
也就是处理废水 了，可以操作写。怎么发你O我，细说
『玖』 厌氧固定床 进水COD7000 出水5000 ph6.96 处理的污水是木薯酒精废水 VFA为30
进水的PH是多少？进出水的PH变化多少 有没有污泥颗粒 一般来说这样的废水去除率应该在70%以上。应该不是甲烷。
『拾』 酒精废水的酒精
工业是国民经济重要的基础原料产业，酒精广泛应用于化工、食品工业、日化、医药卫生等领域，同时又是酒基、浸提剂、溶剂、洗涤剂和表面活性剂。
我国酒精生产的原料比例为：淀粉质原料（玉米、薯干、木薯）占75%，废糖蜜原料占20%，合成酒精占5%。由此，我国酒精生产的原料主要是玉米、薯干等淀粉质原料。
酒精企业酒精糟的污染是食品与发酵工业最严重的污染源之一，由于投资、生产规模、技术、管理等原因，大部分酒精企业的综合利用率较低。
酒精废水是高浓度、高温度、高悬浮物的有机废水，处理技术起步较早，发展较快。废液中的废渣含有粉碎后的木薯皮、根茎等粗纤维，这类物质在废水中是不溶性的COD；木薯中的纤维素和半纤维素是多糖类物质，在酒精发酵中不能成为酵母菌的碳源而被利用，残留在废液中，表现为溶解性COD；无机灰分的泥砂杂质。这些物质增加了废水处理的难度。
